NiCrMoV系列高強鋼是我國常用的船舶結構用低合金高強度鋼，具有強度高、低溫韌性優(yōu)、焊接性良好等優(yōu)點。目前，我國已完成特厚鋼板的研究與工業(yè)化"，船體結構制造以鋼板為主，但對于船舶的異型或大壁厚結構部件，鋼板具有較多的局限性，無法滿足實際使用需求。基于此，開展5NiCrMoV鋼鍛件的生產研究。5NiCrMoV高強鋼的碳質量分數不高于0.11%，最大設計壁厚為120mm，屈服強度為785～925MPa。以5NiCrMoV鋼鍛件為研究對象，通過設定不同的回火溫度，分析鍛件的力學性能與金相組織，探討120mm壁厚鍛件的合理熱處理工藝。1試驗材料與方法 1.1 試驗材料   為使本研究的試驗數據更貼合工業(yè)化生產，試驗采用“電弧爐+精煉脫氣"冶煉鋼水，隨后進行電渣重熔，電渣錠中C的質量分數為0.09%、Ni的質量分數為4.8%、Cr的質量分數為0.6%、Mo的質量分數為0.5%。采用鍛壓機對電渣錠進行開壞鍛造，采用數控立車對鍛件進行機加工，獲得環(huán)狀試驗用鍛件，內徑為2800mm、高度為1000mm、壁厚為120mm。     鍛件熱處理工藝為淬火+高溫回火。在鍛件上取若干個直徑為3mm、高度為10mm的標準膨脹試樣，用Gleeble膨脹儀測得鍛造5NiCrMoV鋼的加熱相變點Ac1為636℃，加熱轉變終了溫度Ac3為806℃。本研究以此數據為基礎，確定試驗材料的熱處理工藝與鍛件試板的獲取方法。     將環(huán)狀鍛件整環(huán)淬火后，875℃溫度下保溫5h，水冷，入水轉運時間不大于2.5min，淬火水容量與鍛件質量比值大于10。在環(huán)狀鍛件上分切4塊弧長為1000mm、高度為1000mm、壁厚為120mm的試板，分別進行600℃、620℃、640℃、660℃高溫回火，保溫10h，空冷至室溫。淬火與回火熱處理均選用電阻爐，溫控精度為±5℃。1.2試驗方法     高溫回火后，對4塊試板進行解剖取樣，每塊試板壁厚區(qū)分內表面、內表面T/4（T為試板壁厚，即距內表面30mm處）、心部、外表面T/4、外表面共5層，逐層取樣。每層壁厚位置均按《金屬材料室溫拉伸試驗方法》（GB/T228.1一2010）加工R4型拉伸試樣，采用美特斯CMT5205電子萬能試驗機進行室溫拉伸試驗，記錄材料的屈服強度、抗拉強度、斷后伸長率、斷面收縮率。按《金屬材料夏比擺錘沖擊試驗方法》（GB/T229—2007）加工10mm×10mmX55mm尺寸V形缺口試樣，采用美特斯ZBC2302擺錘沖擊試驗機進行-20℃與-84℃低溫沖擊試驗，記錄材料的沖擊能量值、斷面率。按《鐵素體鋼的無塑性轉變溫度落錘試驗方法》（GB/T6803—2008）加工P-3型試樣，采用JL-3000型號落錘試驗機進行試驗，測定材料斷裂時的最高溫度。按《金屬平均晶粒度測定材料斷裂時的最高溫度。按《金屬平均晶粒度測定方法》（GB/T6394一2017）與《鋼的低倍組織及缺陷酸蝕檢驗法》（GBT226一2015），采用奧林巴斯X51M金相顯微鏡進行晶粒度評級與金相組織觀察。2結果與分析2.1 室溫拉伸性能     不同回火溫度試板室溫拉伸性能結果見表1。5NiCrMoV鋼室溫拉伸指標值為屈服強度785～925MPa、斷后伸長率≥15%、斷面收縮率≥50%。由檢測結果可知：試板的屈服強度與抗拉強度均隨回火溫度的升高而降低，且溫度越高屈服強度下降幅度越大；沿壁厚方向，心部的強度略低于內外表面。將不同回火溫度試板的拉伸性能與指標值范圍相對比，600℃試板屈服強度處于指標值上限，640℃與660℃試板屈服強度低于指標下限，620℃試板屈服強度處于指標值中限，最大值為880MPa，最小值為839MPa，滿足指標值要求。在本研究的后序試驗中，重點關注620℃試板各項性能指標。     不同回火溫度試板的斷后伸長率與斷面收縮率均可滿足指標值要求，且隨著回火溫度升高，數值均略有升高，640℃回火達到最大值，在660℃回火時略有下降，說明此溫度下材料的強度與韌性均下降。試板的斷后伸長率與斷面收縮率，壁厚的表面與心部無明顯變化規(guī)律。2.2低溫沖擊性能    不同回火溫度試板的低溫沖擊試驗結果見表2。5NiCrMoV鋼低溫沖擊指標值為-20℃沖擊能量值≥80J、-20℃沖擊斷面率≥90%、-84℃沖擊能量值≥47J。由表2可知，試板在-20℃與-84℃進行低溫沖擊，能量值與斷面率均隨回火溫度的升高而升高，640℃時達到最大值，在660℃時出現下限趨勢，這與室溫拉伸性能中斷后伸長率與斷面收縮率的變化趨勢一致。沿壁厚方向，試板心部的低溫韌性優(yōu)于內外表面。將不同回火溫度試板的低溫沖擊性能與指標值范圍相對比，600℃試板在-20℃低溫沖擊斷面率低于指標值、-84℃低溫沖擊能量值處于指標下限，其他試板低溫沖擊性能均滿足指標值。     620℃試板的-20℃低溫沖擊試驗中，能量最小值為229J，是指標下限值（80J）的2.9倍，斷面率為100%。-84℃低溫沖擊試驗中，能量最小值為126J，是指標下限值（47J）的2.7倍，斷面率均值66%。試板在620℃回火時，表現出了良好的低溫韌性，且儲備量大，可保證鍛件在低溫下的使用安全。2.3落錘試驗     由落錘試驗測定的無塑性轉變溫度（Nil-DuctilityTransition Temperature，NDTT）是廣泛應用的一種動態(tài)轉變溫度指標，是表征材料抗冷脆性能的重要參量。不同回火溫度試板的落錘試驗結果見表3。620℃試板的心部與表面NDTT均低于-100℃，滿足指標值要求（低于-70℃），表明試板低溫下抗脆性斷裂能力良好。2.4 晶粒度檢測     試板的晶粒度檢測結果見表4。由表4可知，試板的晶粒度均勻性良好，晶粒度處于6.5～7.3，表面與心部的晶粒度無明顯差異，回火溫度對晶粒度無明顯影響。2.5 金相組織觀察     不同回火溫度試板外表面與心部的金相組織觀察結果如圖1所示。試板的外表面為回火馬氏體組織，心部為回火馬氏體并含有少量粒狀貝氏體。    材料的含碳量僅為0.09%，過冷奧氏體的穩(wěn)定性較低，需要更快的冷卻速度才可得到馬氏體組織，因此在淬火熱處理中對入水轉運時間、淬火水容量與鍛件的質量比值做出要求。鍛件在淬火過程中，內外表面快速冷卻，形成板條馬氏體，使材料具有優(yōu)良的強韌性。心部冷卻速度稍慢，首先在過冷奧氏體晶內或晶界上形成少量的粒狀貝氏體，然后發(fā)生馬氏體轉變，形成板條馬氏體與粒狀貝氏體組織。與馬氏體相比，粒狀貝氏體強度略低，但其彌散于馬氏體中，可以起到復相強化的作用，而且粒狀貝氏體對奧氏體的分割作用又造成馬氏體的晶粒細化。這種低碳板條馬氏體與貝氏體結合組織的韌性將優(yōu)于單一馬氏體組織，但對強度影響不大,因此材料的心部與表面一樣具有較好的強韌性匹配，尤其對于低溫韌性具有不錯的表現。     在回火過程中，隨著溫度升高，位錯發(fā)生遷移與合并，使其釘扎效果減弱，材料強度出現下降。另外，隨著溫度升高，超過鐵素體固溶度的碳以碳化物形式析出、球化、聚集長大，也會影響材料的拉伸性能。      觀察金相組織可知，600℃試板的組織表現為明顯的板條狀結構，其間有析出的碳化物，材料表現為高強度、低韌性。620℃試板的組織保留馬氏體板條結構，碳化物在晶粒內部與晶界上開始呈現球化現象，出現彌散的小顆粒碳化物，對材料低溫韌性有較大貢獻，材料強韌性匹配良好。640℃試板已接近材料的Ac1溫度，出現大量球化碳化物并聚集長大，進一步提高了材料的低溫韌性，但材料強度明顯降低。660℃試板馬氏體的板條狀結構消失，基體中的碳化物開始溶解并減少，存在的碳化物尺寸較大，此種組織表現為材料的強度大幅下降，且韌性開始下降。3結論   采用電渣重熔+鍛造成型方式制造的120mm壁厚5NiCrMoV鋼鍛件，調質熱處理工藝：淬火溫度875℃±5℃，快速水冷；回火溫度620℃±5℃，空冷至室溫。此工藝處理的120mm壁厚鍛件試板，其拉伸強度與低溫韌性匹配良好，且低溫韌性儲備量大，可滿足5NiCrMoV鋼力學性能指標要求。鍛件通過調質后，晶粒度均勻，表面為回火馬氏體組織，心部含有少量粒狀貝氏體組織。